钛合金拥有众多优异的机能,例如高的比强度、优异的耐侵蚀机能、无磁等,经过七十余年的发展,已经成为三大轻金属结构资料之一。！！ｎ押辖鹱柿峡捎美醇庸ぶ谱鞒筛髦掷嘈偷某尚渭,如板材、棒材、管材以及锻件等,拥有优良的加工机能[1-2]。！！

TA15钛合金作为众多商标钛合金的一种,属于中高温钛合金,拥有优良的耐高温机能、耐侵蚀机能和高强度等利益。！！A15钛合金属于近α钛合金,拥有优异的室温机能,其450~500℃高温机能高于TC4钛合金,在飞机和航空发起机上有宽泛利用,重要用来制作飞机隔筐、壁板等工作温度较高、受力较复杂的重要结构零件。！！Ｒ蚨,TA15钛合金在航空航天领域中的利用越发宽泛[3]。！！１疚闹荚谧暄型ü范ㄏ啾涞愫,选取分歧热处置制度对热轧成形的钛合金厚板进行处置,观察并分析其高倍组织的变动和机能的颠簸,以获得最优的处置方式。！！

1、尝试过程

1.1　尝试资料

尝试资料拔取成分切合GJB2505A—2018[4]的钛合金铸锭进行出产尝试,经铸造成形的TA15(Ti-6.7Al-1.8Mo-2.2V-2.2Zr-0.13O)钛合金板坯,其尺寸规格为230mm×1300mm×950mm,化学成分见表1。！！

表 1 TA15 钛合金主元素的化学成分（%，，，质量分数）

Table 1 Chemical compositions of main elements in TA15 titanium alloy（%，，，mass fraction）

尝试选用2800mm四辊可逆轧机,轧制力达到55000kN,确定最一分娩规格为40mm×1700mm×3000mm的TA15钛合金厚板。！！６宰钪赵制出产出的板材进行在线余温多辊矫直并急剧风冷至室温。！！

1. 2　工艺规划

为了满足降低资料成本和提高综合机能的双目 标, 最终确定选取多火次镦拔铸造来提高综合机能, 并选取短流程轧制出产来降低资料成本。！！ 将 3 t 铸 锭进行中分切铸造, 选取 4500 t 快锻机 β 相区 (加 热温度为 1050 ~ 1150 ℃ , 保温 7 ~ 9 h) +两相区 (加热温度为 920 ~ 970 ℃ , 保温 4 ~ 6 h) 多火次镦 拔铸造工艺, 保障铸造比不小于 5 ~ 7, 最终加工至 (190~220) mm×900 mm +100 ×1400 mm +100 的待轧制 板坯后进行轧制出产, 金相组织如图 1 所示。！！ 钛合 金板材轧制工艺为: 一火加热至 920 ~ 930 ℃ , 保温 5~6 h 后进行开坯轧制, 进行 8 ~ 12 道次轧制后进 行回炉补温 (920~930 ℃并保温 2~3 h), 实现补温 后进行换向轧制, 进行 3~ 6 道次轧制后再进行短保 温换向, 轧制出最终制品板。！！ 制品板经过在线余温 多辊矫直机的矫直后, 达到冷床进行风冷至室温。！！

1.3　尝试规划

TA15钛合通过于α不变元素Al进行固溶强化,属于高Al当量的近α合金,它拥有α合金所具备的优良的热强性和可焊性。！！A15钛合金的相转变温度通常在980~1015℃左右,通常在退火态下使用,其退火态和TC4钛合金相近,所以理论上存在TA15钛合金热处置强化的可能性。！！A15钛合金常用退火温度为780~850℃,金相法测得板材相变点在996℃,为了探索短流程制备的TA15钛合金机能区间,拔取轧制态以及800、830、850、920和940℃/1h这6个热处置制度进行对比尝试[5-6]。！！

2、了局与会商

2.1　热处置板材金相组织对比

拔取制品板线切割为40mm×100mm×100mm的试样进行热处置尝试,实现后进行金相与机能检测。！！９鄄旆制缤嘶鹞露认碌奈⒐圩橹枘,如图2所示。！！A15钛合金板材热轧态的显微组织由等轴状α相、长条状α相及少量的β组织组成。！！７治鲆晕猅A15钛合金板材在两相区轧制时,由于在高温下长功夫加热,使得处于有利取向的晶粒迅速长大;在板材轧制时,板材高低理论受到强烈的剪切力,晶粒破碎较为充分,而位于板材中心的部位,受力情况越靠近于平面应力状态,受到的剪切力较小,因而,板材中心的晶粒不容易破碎,最终一部门中心区域的长条状组织被保留下来,出现出等轴状α相和长条状α相[7]。！！

经过退火后的TA15钛合金板材组织均出现出典型的两相区加工组织,原始β晶粒充分破碎,无陆续的晶界α相存在。！！Ｋ孀虐宀木嘶鸫χ,组织产生回复,部门长条状α相球化为等轴状α相,组织出现为球状α相、少量的长条状α相及β转变组织。！！４送,随着退火温度的升高,初生α相向β相溶化,在随后的空冷中β相产生多型性转变,析出片层状次生α组织,片层状次生α组织累积形成α集束,残存的β相位于次生α片层中央,α集束与残存的β相形成β转变组织。！！Ｍü哉誈JB2505A—2018[4]中TA15图谱进行评级能够发现,在800~940℃退火的板材组织中,评级出现出3~8级的状态,均满足GJB2505A—2018[4]中对于厚度为40mm的TA15钛合金板材的微观组织要求。！！

TA15钛合金板材在较低温度退火时,首先产生回复过程,阐发为位错削减,加工硬化成效减弱,随着板材退火温度的提高,长条状α相产生“球化”,即再结晶;随着退火温度的进一步提高,微观组织中初生α相向β相溶化,初生α相含量削减,在随后的冷却过程中β基体上析出片层状次生α相[8]。！！

2.2　制品板材机能检测对比

图3a、图3b为分歧温度下试样的力学机能,能够更为直观地看出在分歧温度下机能变动情况。！！

如表2所示,将实现热处置后的6组试样,参照GJB2505A—2018[4]进行力学机能检测。！！Ｊ椅吕旎芰司致愠叨纫,且伸长率和断面收缩率提高的幅度很大;别的,在此基础机能检测之上加测了冲击韧性和断裂韧度,了局也批注板材在抵抗冲击载荷时的能力和抵抗宏观裂纹失稳扩大时的能力水平较高[9]。！！７治鲆晕,随着退火温度的升高,再结晶水平进一步提升,当热处置温度来到830℃时,板材内α组织进一步球化,等轴α相比例增长,板材的残存应力进一步得到开释,组织越发均匀。！！６戎幡磷橹壤龀,提升了资料的塑性,其与板材的微观组织描摹也是一致的。！！Ｊ椅吕烨慷却锏阶罡咂ヅ渲。！！４送,随着退火温度的提高,再结晶体积分数上升,降低了资料轧制过程中产生的加工硬化成效[10]。！！

表 2 钛合金板材热处置后力学机能对比 Table 2 Comparison of mechanical properties for titanium alloy plates after heat treatment

由表2可知,随着退火温度的提高,板材室温冲击和断裂韧度机能根基上呈上升趋向。！！７治鲆晕:首先,这是由于更高温度的退火使得资料产生了更充分的回复与再结晶,改善了资料内部的缺点和残存应力,预防了裂纹的萌生;其次,更高温度的退火形成了尺寸更大的α组织,对于裂纹的扩大起到故障作用,使得裂纹必须绕过α组织,增长了裂纹扩大的蹊径,提升了资料的机能,故了局远高于GJB2505A—2018的要求[11-12]。！！

2.3　制品板材超声波检验

对TA15钛合金板材选取接触法进行双面超声波检验,板材仪器型号为USM100。！！Ｌ酵费∪129FI×13,水作为探伤耦合剂,校准试样选取Φ1.2mm的通孔直径,检验了局如图4所示。！！

图4中横向坐标代表厚度方向传布距离,纵向坐标代表反射信号强度。！！０宀奶缴肆司窒允:板材的噪声水平在-20~-12dB内颠簸,未发现超标缺点反射波信号[13],满足GJB2505A—2018[4]对于TA15(B类)板材噪声-9dB的要求;其次,杂波水平的凹凸与板材的微观组织的均匀水平亲昵有关,这也反映了板材的微观组织散布均匀。！！

3　结论

(1)对比分歧温度的退火制度,均出现出典型的两相区加工组织,原始β晶粒充分破碎,无陆续的晶界α相存在,其中经830℃退火的微观组织的均匀性更好。！！

(2)对比分歧温度的退火制度,整体室温拉伸机能以及室温冲击和断裂韧度,均可能满足GJB2505A—2018的要求,其中,经830℃退火试样的室温拉伸机能综合阐发较好。！！Ｊ椅鲁寤骱投狭讶投人孀磐嘶鹞露鹊纳叨鸩教嵘,整体均大幅度地满足尺度要求。！！

(3)短流程制备的TA15钛合金板材可能满足尺度的超声探伤要求,且杂波水平远远低于尺度要求的-9dB。！！

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