名义成分为Ti-3Al-2.5V的TA18钛合金在20世纪50年代有了初步的发展，，其是一种低合金的近α型钛合 金，，常温下的组织以密排六方晶体结构(晶格常数A＝0.29391、ｃ＝0.46761，，ｃ/A＝1.5910)的α相为主，， 对称性较低，，并约莫含有5％的体心立方晶体结构(晶格常数A＝0.32196)的β相，，各向异性特点显著[1，，2] 。。由于其拥有优良的比强度和冷加工成型机能以及耐侵蚀性[2]，，同时拥有优良的室和善高温强度，，因而TA18钛合金管材被宽泛的利用在飞机及各类航空航天飞行器的液压和燃油管路系统、高尔夫球杆、

高机能自行车的车架[2-4]，，TA18钛合金管材拥有很好的发展远景。。随着对飞机机动性和不变性要求进 一步提高，，这就必要对飞机进行轻量化[5]，，与由21-6-9奥氏体钢组成的飞机相比，，由Ti-3Al-2.5V组成的飞 机高压导管节俭了40％的重量[6]。。目前飞机轻量化处置重要在铝合金和复合伙料的大量利用，，但是飞机有 些结构处在高温的服役环境[7]，，对资料的强度有较高的要求，，铝合金以及复合伙料不能满足要求，，钛合金 既能满足服役前提的要求，，又是很好的轻量化资料，，但钛合金的加工难题，，尤其钛合金薄壁管材的加工更为 难题，，对工艺要求严格。。

近年来，，科研人员为了钻研TA18钛合金管材加工过程中的组织、织构、力学机能的变动以及热处置工艺 对机能的影响，，并探索其机理做出了巨大贡献。。

本文对TA18钛合金管材的钻研近况进行了简要论说，，重点论述了加工工艺对Ti-3Al-2.5V合金组织和性 能影响的钻研进展，，提出了TA18钛合金钻研中存在的问题和发展方向。。

1、TA18钛合金管材出产概况

中国钛工业历经持久的发展，，已从20世纪中末期的以传统化工(制碱、制肥以及制盐等)为重要需要的领 域，，正逐步转向以航空航天、船舶、海洋工程和高端化工设备为重要需要的领域[8，，9]。。目前，，我国钛材主 要利用领域需要量顺次是化工、航空航天、电力、海洋工程、高端休闲娱乐领域、船舶、医药以及冶金领域 [8-13]。。我国目前钛管出产能力靠前的重要企业有湖南湘投金天、宝钛股份、西部资料、张家港华
！！、常熟 锐铁等企业[8-13]。。

2020年，，我国钛材的总销售量93596ｔ，，净出口量为9107ｔ，，国内销售量为84489ｔ，，同比增长了50.7％ [9]。。国外钛工业重要集中在美国、俄罗斯和日本三个国度[14]。。国外钛及其合金加工的重要企业是美国 Timet公司、RMI公司、AlLｅｇｅｎＴElｅｄYｎｅ和俄罗斯的VSMＰＯ公司，，日本的神户制钢和住友公司以 及新日钛公司，，他们代表了世界钛及其合金加工材出产技术的最高水平，，并且出产了国外半数以上的钛材 [14]。。

表1~表4反映了我国钛材发展的宏观统计数据[8-13，，15]，，部门数据起源于中国有色金属工业协会钛镐 铪分会统计。。

分析得出我国最近钛合金管材加工年产量在1万t左右，，并且产量整体有上升趋向。。我国钛管进口量整体在削减，，出口量在增大，，由原来的业务逆差转变为此刻的业务顺差。。 图1为钛管的制备流程图，，其重要蕴含从原料的熔炼、铸锭到棒材的铸造以及棒材到管材的加工流程[３，，１６]。。

2、轧制变形量对TA18钛合金管材的影响

轧制变形量对管材的显微组织和力学机能以及理论质量有很大影响，，当轧制变形量过小时，，轧制必要多 次进行，，增长了工艺步骤，，增长成本；当单道次轧制变行量过大时，，轧制时可能出现粘黏甚至轧裂、轧机抱死等景象。。

资料的塑性变形性质是其晶体的位错滑移、变形孪晶和晶格畸变的综合成效。。TA18钛合金管材在冷轧过 程中产生塑性变形，，由于位错滑移以及变形孪晶，，变形织构的产生导致，，但由于产生孪生的激活能要弘远于 滑移所必要的能量[9]，，所以此刻重要从滑移方面思考来对织构作出钻研。。TA18钛合金密排六方金属塑性变 形过程中依赖于，，基面滑移系{0001}<1120->，，棱柱面滑移系{1010-}<1120>和棱锥面滑移系 {1011-}<1121->[4，，10-12]。。表5是TA18钛合金α相密排六方结构滑移拥有的滑移系和变体数。。

施密德因子暗示滑移系统产生滑移的难易水平，，它决定了塑性变形起头时首先出现的滑移系[4]。。由于 各滑移系之间临界剪切应力(CRSS)和施密特因子(SF)的分歧，，各滑移系的启动情况存在显著差距[11]。。

滑移转移的几何前提已经证了然相邻晶粒间的滑移转移取决于两个逾越天堑的滑移系统之间的几何前提 [13]。。图2显示了相邻滑移系统之间的滑移转移的几何状态，，蓝色和黄色的平面别离暗示晶粒1和晶粒2的滑 移平面，，灰色平面暗示晶界平面。。γ为两个滑移面与晶界面订交的夹角，，ψ为颗粒1和颗粒2的滑移面法线的 夹角，，κ为相邻滑移方向的夹角[9]。。

Lee等[14]批注，，当cosk.ｃcosγ的乘积越大时，，越容易产生滑移转移。。在现实尝试中由于晶界面的方 向很难用无损的步骤得到，，所以cosk.ｃcosγ很难在尝试中进行评估。。Werner等[15]提出了一个新的因子来 参数化两个滑移系统之间的滑移转移:M＝cosk.cosψ，，而κ和ψ的值能够凭据EBSD的了局推算出来。。当M的 值等于1时，，滑移转移最有可能产生，，这意味着两个滑移系统之间的滑移方向和滑移平面的美满对齐。。

何胜彤等[9]对近α钛合金管纵向(TD)和横向两个方向(RD)轧制织构进行钻研，，并对管材强度、塑性进 行了比力发现，，合金管拥有显著的各向异性，，屈服强度(YS)和极限抗拉强度(UTS)阐发出显著的屈服各向异 性:TD>RD；同时，，延长率的趋向与屈服强度的趋向相反。。其重要是在RD中的塑性变形棱柱<A>滑移 起到决定性作用，，在TD中，，基底<A>滑动多于棱柱<A>滑动。。强度重要取决于滑移的活化能力，， 而滑移的激活能力受CRSS和SF的影响。。当某个滑动平面上沿滑动方向的切应力达到特定滑动系统的临界值时 ，，滑动将被激活，，基底<A>滑动的CRSS略高于和棱柱<A>滑动的CRSS。。图3是在RD和TD方向上不 同滑移系统的散布分数图。。RD方向上的棱柱<A>滑移的SF重要散布在0.35~0.45之间，，TD方向上基底 <A>滑移的SF重要散布在0.25~0.45之间。。由于CRSS越大、SF越小滑移越不易激活[9，，16]。。

刘凡等[11]钻研发现，，TA18钛合金管轴向拉伸重要产生作用的滑移系是棱柱面滑移系，，环向拉伸重要产 生作用的滑移系是基面滑移系，，孪生的施密特因子与管材屈服强度有着随着施密特因子的减小强度逐步增长 的关系，，并且对于统一管材而言，，环向拉伸的抗拉强度均匀低于轴向拉伸135MPa，，因而并不能齐全使用轴向 拉伸机能包办环向拉伸机能[11，，17]。。？Ｋ伎记慷群退苄缘挠帕计ヅ，，雷江等[8]发现，，三辊轧制的单道次变 形量选定在30％，，750℃真空退火后可能得到较好的力学机能和显微组织。。席锦会等[16]制备了 Φ20MM×1.5MM的TA18钛合金管材，，单道次的轧制变形率均节制在40％以上，，维持较大的单道次变形量有利 于获得管材优良的显微组织和综合机能。。

固然TA18钛合金拥有较好的塑性，，但在轧制上设计一道次的极限轧制极易产生轧裂甚至轧机败坏的情况 ，，所以在工艺设计上通常采取多道次的轧制工艺[16]。。图4反映的是管材分歧轧制变形量在700℃前提下退火 对拉伸机能的影响。。随着管材变形量加大，，管材硬态强度升高，，塑性降落。。杨亚社等[18]钻研发现，，管材在 累积变形量不一致而其退火温度700℃、保温90min的工艺下，，其力学机能根基一致，，但变形量在30％以下时 ，，M(轧制态)塑性随着变形率的增大而增大，，变动较为显著[18]，，由于变形量较小，，组织畸变存储能较小，， 在进行退火处置时回复和再结晶的驱动力较小。。随着变行量的增大，，微观显微组织的位错增多，，贮存的畸变 能加大，，退火再结晶的驱动力增大，，再结晶更齐全，，晶粒越发藐小，，塑性更好[8]。。这批注若要选取根基相 似的加工工艺来出产分歧强度级此外TA18管材时，，其累积变形量应大于30％[18]。。

廖强等[19]钻研了Φ45MM×7MM冷轧TA18钛合金管材，，轧制变形率别离为50％和35％，，再通过再结晶退 火(750℃保温1.5H)后，，晶粒显微组织均为藐小的等轴晶，，晶粒取向隐没。。轧制变形率为50％的管材退再结 晶火后得到的晶粒尺寸在10μm~20μm之间，，维持了相对较高的强度和延长率。。轧制变形率为35％的管材再 结晶退火后的晶粒尺寸在50μm~70μm之间[19]。。冷轧变形率增大，，再结晶时晶粒长大所必要能量会高，，晶 核长大相对更慢，，并且冷轧时大应变量能够促使碳氮化物等析出，，起到钉扎晶界的作用，，从而减缓晶粒长大 速度，，起到细化晶粒的作用。。因而，，50％的轧制变形率退火态TA18钛合金的晶粒比35％变形率冷轧退火态的 晶粒均匀直径更小[19]。。陈逸等[20]在钻研冷轧TA18管材变形过程中的微观组织及织构中发现，，在轧制的最 劈头段，，棱柱滑移为变形的重要大局。。随着轧制的进行变形量增大，，棱柱滑移逐步被基面滑移系统所包办成 为重要的变形方式，，随着轧制变形量的进一步增大，，基面滑移系统逐步被棱锥滑移系统所代替，，棱锥滑移系 成为滑移变形的重要方式，，管材中形成以棱锥织构为主的织构类型。。在轧制变形量的增大过程中，，资料的强 极密度点变多，，并且新的滑移系逐步开动，，出产了分歧的织构类型[20]。。

因而，，在TA18钛合金管材出产的现实工程中，，单道次轧制变形率过低显微组织变动不大，，变形流线不明 显，，强度提升较小，，增长加工流程和出产成本，，不利于获得管材优良的综合机能。。单道次轧制变形量过高，， 由于资料自身的塑性极限的限度，，会存在管材轧裂甚至轧机抱死轧制不能进行的景象，，因而必要选择相宜的 道次轧制变形率。。对于大规格的TA18钛合金管材选择在50％左右的道次变形量，，对于中小规格的管材选择在 35％左右的道次变形量。。在退火处置间的轧制变形量选择在50％以上的变形率，，管材的显微组织越发藐小，， 综合机能相对更好，，并且有更好的工艺不变性。：：：侠砩杓票湫喂讨械谋湫瘟，，能够出产出合格率以及综合 机能更好的TA18钛合金管材。。

3、Ｑ值对TA18钛合金管材的影响

凭据管材的轧制理论，，在轧制过程中Ｑ值(相对减壁量与相对减径量比值，，Ｑ＝Δｔ.Ｄ0/L0.ΔＤ；式 中，，Δｔ为轧制壁厚变动量，，ｔ0为轧制前壁厚，，ΔＤ为轧制前后管材直径的变动量，，Ｄ0为轧制前管材直径 )，，对管材的织构产生有很大的影响[8]，，织构的产生对资料的强度、委顿、蠕变等机能有很大影响，，阐发出 显著的各向异性[21]，，分歧的减壁率与减径率之比能够实现对管材织构的节制[21-23]。。

李兴荣等[24]钻研直径为6MM的TA18钛合金管时发现，，国产管材的织构类型与进口管材根基类似，，主织 构的(0002)面与管材径向夹角均为24°，，晶向[1010]与管轴向平行，，但织构强度国内产品和国外管材还存在 肯定差距，，造成上述织构组成的原因是钛管冷轧过程中形成织构是受Ｑ值所节制的。。

管材分歧的Ｑ值决定了管材的织构，，冷轧管材Ｑ值与织构取向示意图如图5所示。。高Ｑ值时织构沿管材 径向散布，，低Ｑ值时织构沿管材周向散布，，两种织构在机能阐发上也不一样[25]。。

有钻研发现，，TA18钛合金管材轧制时若是以Ｑ<1的减径为主的轧制工艺进行时，，切向压力为轧制变 形的重要施力大局，，产生晶粒晶向[0002]与管材切向方向大体平行的横向双峰基面织构，，此时织构是由于H ＣＰ金属塑性变形时柱面滑移所引起的，，而双峰基面织构有学者以为是柱面滑移和锥面<ｃ＋A>滑移 共同作用的了局，，此时管材的塑性较差[21，，26]。。若是以Ｑ>1的减壁为主的轧制工艺进行时，，径向压力 为轧制变形的重要施力大局，，会形成晶体基轴与管材径向大体平行的径向基面织构，，此时管材拥有优良的综 合机能[21]。。

陈胜川[27]等钻研发现，，Ｑ值会对退火后的钛合金管材的力学机能和显微组织产生影响，，在肯定领域内 晶粒尺寸随着Ｑ值的变大而变小，，延长率会有肯定的提高，，其最大值可达42％。。雷江等[8]钻研发现，，在用 三辊轧机进行TA18钛合金管时，，由于其轧制过程是先减径后减壁，，若Ｑ值过小造成减壁量过小、减径量大，， 使管材在减径过程中的物料堆积，，会在管材的内理论产生纵向的微裂纹。。因而，，三辊冷轧小规格厚壁TA18钛 合金管时，，要选择相宜的Ｑ值，，这样能够保障管材内理论质量较好，，无裂纹产生[8]。。杨亚社等[18]钻研了 TA18钛合金管在38％和55％的变形率下，，Ｑ值变动对轧制后理论质量的影响，，通过超声波检测对轧制后管材 的理论质量进行对比，，发此刻38％的变形率下，，当Ｑ>1.14时，，轧制后产生了理论裂纹；在55％的变形率 下，，当Ｑ值为0.53~1.14时，，轧制未见裂纹产生。。这注明，，对于TA18合金，，在肯定的变形率领域内，，冷轧表 面质量与Ｑ值关系较大。。

通过扭转轧制过程中的Ｑ值可实现对管材织构的节制，，表征织构的步骤重要蕴含极图、反极图和取向分 布函数ODF[21]。。但通过以上步骤暗示在现实工程上利用比力难题[25]。。

由于织构的丈量与表征相对比力难题，，而轧制的收缩应变比(CSR)是反映管径(周向应变)与管壁(径向应 变)方向的变形机能，，并且相对比力好丈量[2，，25]。。

资料的收缩应变比为:CSR＝εｃ/εｒ(1)

周向真应变为:εｃ＝LｎＤ/Ｄ0(2)

轴向真应变为:εA＝Lｎl/l₀(3)

式中，，εｃ暗示周向真应变，，εｒ暗示径向真应变，，εA暗示轴向真应变，，Ｄ暗示变形后直径，，Ｄ0暗示 变形前直径，，L暗示变形后轴向长度；L0暗示变形前轴向长度。。在达到抗拉强度值之前TA18钛合金产生均匀 塑性变形，，遵循变形前后资料体积近似不变的道理，，凭据体积不变准则可推出径向真应变满足式(4):

εｒ＝-εA-εｃ(4)

所以CSR＝εｃ-εA-εｃ

CSR用来表征管材抵抗减径减壁的能力，，对于评价和改进管材的加工工艺拥有重要作用[11]。。TA18钛合 金在冷轧成型过程中，，由于各道次的相对减径量与相对减壁量分歧，，其重要的α相会形成分歧的织构类型，， 其密排六方的晶体结构向支架一样按着分歧的方位散布，，可见图6。。当CSR值为1时，，代表资料内部晶； 取向是随机散布的，，此时织构类型为晶向[0002]在径向和切向平面内随机散布。。CSR值为1左右时资料内部的 晶粒的基轴[0002]的取向是随机散布的，，没有显著的各向异性。。拥有较高CSR值管材的密排六方结构的晶粒 极轴大部门垂直于管壁，，而六方晶系中晶；岱较蜃髂驯湫畏较，，所以减壁抗力较大，，壁厚减薄比力难题 ，，减径成为变形的重要方式；拥有较低CSR值管材的密排六方结构的晶粒极轴大部门平行于管壁，，会形成晶 向[0002]平行于切向的织构类型，，管材管径方向进一步减小的抗力较大，，管径减小比力难题，，减壁成为变形 的重要方式[11，，，，24，，28]。。Ｑ值与CSR之间存在着线性关系，，能够通过将Ｑ值节制在1.54~2.46领域内，，从 而节制TA18钛合金管材的CSR值在1.3~2.5领域内，，获得优良的综合机能[27]。。

如图7所示，，在肯定领域内，，TA18钛合金管材的CSR值越大，，管材的织构强度越大，，管材的延长率与CSR 成线性关系，，并且拥有径向织构的TA18管在轴向拉伸过程中拥有较高的屈服比和抗壁减薄能力，，因而能够通 过管材的CSR值来表征TA18钛合金管材的有关机能[2，，25，，29]。。图8暗示的是CSR值对TA18钛合金管材委顿持 久极限的影响关系图，，钻研批注拥有较低CSR值(CSR<1)或者拥有相对较大CSR值(CSR>3)的管材的委顿 机能都不好，，当CSR值在1.5~2.5之间的管材拥有较高的委顿强度[25]。。

有钻研批注在多道次的轧制过程中，，若起头以减径为主，，有利于管材形成切向织构；若起初以减壁为主 要成型方式，，有利于径向织构的形成[24]。。刘凡[11]等钻研了CSR值对管材环向拉伸的影响法规，，发现当CSR 值等于1.75时管材的环向拉伸强度最大，，小于或者大于1.75时环向抗拉强度城市降落。。

晶体结构能够通过最初由ＫｅAｒｎS界说的ｆ参数来量化。。引入该参数是为了提供一种解决三个正交方 向上每个方向的基极散布的步骤，，ｆA、ｆｃ和ｆｒ别离暗示轴向、周向和径向的ｆ参数。。ｆｒ在0~1之间变 化，，暗示基极别离垂直和平行于径向方向的美满对齐。。因而，，ｆ因子能够用来反映与织构有关的晶粒取向，， 对分歧方向各向异性资料的机能给出合理的分析和预测。。通过轴向分歧塑性应变下的EBSD极图能够获得Ti- 3Al-2.5V管在三个方向上的α相ｆ参数，，凭据式(5)能够很容易地推算出CSR值[4]。。

CSR=f_{r /}(2f_r-1)f_a+1-f_r 

李志新等[4]钻研了在轴向分歧塑性应变下的TA18钛合金管材，，随着轴向应变的增大，，α相的基极从径 向向周向倾斜，，在达到肯定的变形时趋于不变。。[0001]晶向是难以变形的方向，，因而[0001]晶向的变动导致 CSR值在初始阶段迅速降落，，而后缓慢降落，，直到最后阶段不变下来。。因而，，分歧CSR值反映的径向和圆周方 向的分歧机能，，对管材弯曲过程中的压扁和扩口有显著影响。。

通过以上分析，，我们在现实冷轧TA18钛合金管材时，，要结合变形率合理选择Ｑ值，，凭据现实情况选择 1.3~2.0领域左右的Ｑ值区间，，能够获得综合机能优良的管材。。通过Ｑ值的合理节制，，设计出产出分歧织构 类型以及分歧织构强度级此外钛合金管材。。在现实工程上织构的表征相对难题，，通过CSR与织构的内涵关系 ，，通过丈量CSR数据来反映管材的织构类型以及资料的各向异性，，能够大大削减工作量提逾越产效能。。

4、热处置工艺对TA18钛合金管材影响

在冷轧过程中随着轧制变形率的增大，，资料的变形抗力变大，，进一步变形变得愈加难题，，热处置工艺可 以开释冷加工变形过程中产生的内应力，，现实出产中可凭据必要合理设计去应力退火工艺或者再结晶退火工 艺，，减弱或解除管材的加工硬化，，使资料复原肯定的塑性[21]。。冷轧实现后，，通过节制热处置工艺的温度和 功夫，，能够获得分歧强度级此外TA18钛合金管材，，其中最经典的强度级别为620MPa、延长率大于15％的再结 晶退火态的合金管，，以及强度级别为860MPa、延长率大于12％的去应力退火态的合金管[25]。。

A.G.I llarionov等[1]通过金相法测得Ti-3Al-2.5的相变温度是925℃[1，，4]，，550℃~600℃为TA18钛合金再 结晶起头的温度区间[21]。。TA18钛合金再结晶退火，，通常凭据必要选择在550℃~750℃的温度区间内，，随着 退火温度的升高和保温功夫的耽搁，，管材组织中的纤维变形结构逐步隐没，，随着保温功夫的耽搁齐全再结晶 时管材中的密排六方的α相晶粒不仅造成等轴晶并且随着功夫的耽搁晶粒长大粗化[21]。。TA18钛合金管材在 低于470℃进行去应力退火(保温90MIｎ随炉冷却，，下同)时，，随温度升高，，内应力逐步开释，，冷加工时产生 的变形组织描摹不产生变动，，力学机能随温度升高变动不大。。管材在470℃~550℃温度区间进行退火时，，冷 轧时加工硬化产生的内应力根基被解除，，但晶粒并未产生再结晶，，管材组织的变形纤维流线并未解除依然明 显可见，，管材的综合力学机能根基趋于不变[30]。。在微观上，，冷变形后钛合金的晶格畸变，，内部缺点急剧增 加，，加强了钛资料的内能。。这些缺点在热力学中是不不变的，，并且趋向于转变为平衡状态。。当变形金属在较 低温度下加热(即去应力退火)时，，钛晶格中会产生点缺点的解除和位错活动，，重新组归并开释有余的变形能 量以开释内应力。。在去应力退火过程中，，晶粒的尺寸和状态没有显著变动，，去应力退火前后的显微组织和织 构一致[29]。。管材在550℃~700℃温度区间进行退火时，，管材的显微组织已经产生再结晶，，并且随着温度的 提高，，再结晶的水平逐步增长，，冷加工变形的纤维组织逐步削减甚至隐没，，管材的综合机能变动极度显著。。

在750℃进行退火时，，TA18钛合金资料的显微组织再结晶根基实现，，再结晶水平很高[30]。。高温退火虽 然能够齐全解除管材的残存应力，，但冷加工获得的优良组织也会受到粉碎。。因而，，有必要索求一个既能有效 解除残存应力又不影响钛合金管材径向织构强化的相宜退火温度[29]。。图9反映的是分歧退火温度对变形量 为65％的TA18钛合金管材力学机能的影响，，随着退火温度的升高，，强度降低，，塑性增长[25，，30]。。

图10反映的是变形率别离为80％(A)、68％(B)、51％(Ｃ)的制品管材的力学机能与热处置温度的关系。。 TA18钛管材别离在520℃、550℃、600℃、650℃和700℃的温度下进行真空热处置[30]，，依照分歧级别强度 和塑性的要求，，变形量为65％，，温度为380℃~550℃时已经满足UTS≥862MPa，，YS≥724MPa，，El≥12％；温度 为600℃时，，可满足UTS≥620MPa，，YS≥520MPa，，El≥15％要求[30]。。当变形量为51％，，其退火温度为580℃ 时已经满足UTS≥862MPa，，YS≥724MPa，，El≥12％；退火温度700℃时，，可满足UTS≥620MPa，，YS≥520MPa，， El≥15％要求[18]，，注明分歧的变形量，，采取分歧的后续热处置，，能够满足分歧或一样强度级别。。随着退火 温度的提高，，管材的综合力学机能差距越来越小，，在700℃时分歧轧制变形率管材的力学机能根基一样，，并且在温度升高的过程中变形率大的管材机能变动越发显著，，这是由于随着变形量的增大，，微观显微组织的位 错增多，，贮存能增多，，回复和再结晶的驱动力较大，，退火后再结晶水平越发齐全，，晶粒越发藐小，，强度增大 ，，塑性更好[8，，18，，21]。。图11是67％变形率的TA18钛合金管在分歧温度热处置的合金显微组织图。。在470℃ 进行退火处置时，，资料的显微组织没有显著变动，，仍旧出现为冷加工态的流线型组织；在550℃热处置时，， 显微结构起头出现了再结晶晶粒，，也能够证明TA18管材的再结晶起头温度在550℃左右。。随着温度的上升，， 再结晶水平越来越高，，当温度达到700℃时，，大部门变形晶粒已经实现了再结晶，，温度达到750℃时，，再结晶 全数实现[18]。。

周大地等[21]钻研了轧制变形率为54％的TA18钛合金管在去应力退火过程中的织构转变法规，，得出在 500℃去应力退火时，，(0001)晶面极图(图12)中的织构类型没有产生显著变动仍是径向基面织构；随着退火 过程保温功夫的耽搁，，(0001)纤维织构强度逐步减弱，，沿横向倾斜的极密度最大值从冷轧时的10.24降低到 了9.63，，且基极偏离径向的角度略有增大，，而(1120)纤维织构有所加强。。

因而，，通过大量科研人员的钻研分 析，，TA18钛合金在低于550℃的温度下进行热处置属于去应力热处置，，组织未产生显著变动；550℃~600℃是 其再结晶起头的温度领域，，温度高于600℃时随着温度的升高再结晶水平逐步增大。。因而在现实出产中凭据 工艺必要选择相宜的热处置制度，，以调节资料的显微组织来获得良好的综合机能。。

5、氧化和酸洗工艺

在钛合金进行热处置时可能会产生肯定水平的氧化[31]，，氧化膜厚度小于1μm时，，能够形成鲜艳而丰硕 的过问色，，通常用作工艺产品的装璜性色彩。：：：穸任1μm~4μm的钛合金氧化膜为深灰色，，此厚度不会影响 产品的机能；当氧化膜的厚度大于5μm为分歧色调的灰色，，会影响产品的机能，，对后续的轧制等工艺，，产生 微裂纹甚至夹渣等不利影响[32，，33]。。钛合金氧化膜厚度仅是氧化膜质量指标之一，，并且还蕴含厚度的均匀 性等，，全面相识和把握氧化膜的性质，，制订合理的工艺是保障产品质量的重要前提。。

TA18钛合金在进行热处置时可能会由于真空度不够或资料清洁度不达标的情况，，会在在工件理论形成一 层氧化膜，，其重要是TiＯ2和表层很薄的一层Al2O3薄膜[34]。。该过程产生的化学反映如下[34]:Ti(S)＋2O2( ｇ)＝2TiO2(S)4Al(L)＋3O2(ｇ)＝2Al2O3(S)在氧化过程的前期，，TA18钛合金理论的钛元素与氧元素产生反 应天生TiO2，，形成TiO2薄膜，，理论形成TiO2后会造成基体表层与TiO2界面处贫钛富铝，，造成铝元素在浓度梯 度的驱动力下向表层扩散，，在最表层铝元素与氧元素产生氧化反映天生一层致密的Al2O3薄膜，，该薄膜拥有 反对氧向内扩散的作用，，能够减弱TA18钛合金的氧化速度[35]。。

钛合金理论氧化层酸洗的酸洗液通常选取硝酸加氢氟酸加水的混合液，，通过酸洗能够去除TA18钛合金在 显微镜下呈白亮色的氧化层，，但要合理节制酸洗功夫，，若酸洗功夫过长会造成钛合金基体理论酸蚀形成凹坑 ，，影响理论质量和钛合金的力学机能，，所以要在酸洗季节制好酸洗的功夫并实时调节酸洗液的浓度。。众多学 者还钻研发现，，在酸洗时可能造成钛合金吸氢形成氢化物，，氢化物是脆性相，，与基体结合不够缜密，，极易造 成氢脆，，对资料的塑性和强度造成极其不利影响[36]。。

6、结论与瞻望

TA18在室和善高温下其强度比纯钛逾越20％~50％，，焊接机能和冷成形机能优于ＴＣ4合金，，比强度比不 锈钢高，，是航空器减重提高机能的首选管路资料。。TA18钛合金管材除了在航空航天上利用，，其还被宽泛利用 在高端汽车、舰艇、坦克等机械的管路系统，，已经成为高端工业必不成缺的资料。。我国是钛储量大国，，宝钛 股份、西部资料、中铝沈加、攀长钢等国内重要钛材出产企业的钛材产量不休上涨，，市场需要量大，，深刻研 究开发高机能TA18钛合金拥有很好的经济效益[25，，37，，38]。。

现阶段钛管轧制的制品率和资料利用率低制作成本高，，并且由于TA18在室温情况下β相极度少，，因而不 能利用热处置和时效的步骤强化，，其强化蹊径重要是通过冷加工变形。。此刻国内制作的TA18钛合金管材重要是 620MPa和860MPa强度级别，，但在冷加工强化机理和织构的节制钻研还不够透辟，，与美国等国度还存在肯定的 差距，，出格是我国860MPa高强度级别管材的研制及利用钻研较少。。为使TA18管材在我国国防工业和高端制作 业上得到宽泛利用，，克服TA18钛合金自身的弊端，，优化出产工艺，，提高机能和有效利用率拥有现实意思。。为 此今后钻研TA18钛合金应正视以下几个方面:①轧制Ｑ值对TA18钛合金组织和机能影响的钻研不够充分，，大 力钻研TA18钛合金织构理论，，利用微观结构机理探索分歧Ｑ值对TA18钛合金产生影响的性质，，设计出高强度 、高塑性、综合机能优的TA18钛合金管材。。②制品率和资料利用率低是造成TA18钛合金管材出产成本高，，限 制其利用推广的重要原因之一，，在提升产品强度的同时，，提高原料利用率和产品合格率降低出产成本，，扩大 TA18钛合金管材的利用领域领域。。③热处置工艺是改善TA18钛合金机能极度有效的工艺之一，，现阶段对于 TA18钛合金热处置工艺的精确钻研较少，，深刻钻研TA18钛合金的热处置工艺是优化合金组织和机能的重要方 式。。④TA18管材出产过程中氧化的节制比力难题以及酸洗工艺的钻研甚少，，深刻钻研TA18的氧化前提和酸洗 理论，，对TA18钛合金的出产拥有重要意思。。⑤现阶段高强度TA18钛合金的利用实例较少，，应拓展高强TA18钛 合金的推广利用，，提高价值。。

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